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柴油机油箱下体冲压工艺及模具的设计雪纺上衣电压力锅蜗杆皮夹克油炸锅Frc

发布时间:2024-01-09 11:05:38 阅读: 来源:玄关厂家

柴油机油箱下体冲压工艺及模具的设计

1工艺分析

可知该油箱下体有两个特点:①呈阶梯形状的盒形件,该零件长方体盒形处浅端深度为40m具体而言m,深端深度为118.5mm,并且从浅端过渡到深端采用垂直台阶的过渡形式,拉伸工艺差。如果采用一次拉伸成形,则较深端需要大量材料流进以补充成形.避免零件拉裂。而对较浅的一端则需在同样的时间内少量材料流进,避免零件起皱。在垂直台阶处只用R20mm圆角过渡,材料的流动性差,阻力大,不宜成形,这就要求毛坯板料拉伸时以极不均匀的方向流人拉伸凹模,很难一次拉伸成形。⑨另外该零件是极不对称的宽凸缘的盒形件,三边的凸缘宽度为1lmm,一边的凸缘宽度为233mm,这就造成了拉伸时,宽凸缘的一边由于压边面积大,摩擦阻力大,材料流动慢而窄凸缘的三边材料流动速度快,R30称重设备mm圆角处对应毛坯材料向直边转移时,A处和B处向宽边转称材料少而向中边转移的多,结果造成宽凸缘与窄凸缘的圆角过渡处,切向压应力和径向拉应山及剪应力不均衡,容易引起该处凸模圆角拉裂或起皱严重的现象,致使该零件的受力状况、工艺设计复杂化。

2 工艺参数的计算

根据带凸缘的盒形件拉伸成形极限计算,由于该零件H实际高度=118.5mm,根据冲压手册计算,假设该油箱下体为352mm×118mm×118.5mm,凸缘宽度为11mm,对称阶梯盒形件,由于r/B=0.254,l/D宽=0.27,Hmax=114mm,H实际高度 Hmax,故该假设油箱下体不能一次拉伸成形,那么加上极不对称宽凸缘后,该油箱下体更不能一次拉成形。如果分为二次带凸缘的盒形件拉伸,则第—次盒形件的深度为78.5mm,第二并且⑷0℃的低温寒冷环境的实验也毫无问题次盒形件的深度为43mm均大大小于Hmax=114mm,并且经计算该油箱下体的拉伸力均小于传力区的承载力,所以分为二次拉伸的工艺完全可行,但是必须准确计算每道工序的拉伸系数。

3冲压工艺及模具结构

鉴于以上两方面的分析决定实行如下冲压工艺流程:①下料毛坯;②第一次带凸缘的盒形件的拉伸(292mm×ll8mm×78.5mm);①第二次带凸缘的盒形件的拉伸(352mm×121.5mm×43mm);④压(R30mm,R63mm)凸起同时整形盒形件的拉仲圆角R8m为R3nun;③切边。共5道工序完成该油箱下体的冲压工序,其中两道拉伸工序的衔接配合好是关键,否则容易造成拉伸破裂废品较多和切边后凸绿直边处起皱牧大,影响后面缝焊油箱上、下体工序从而造成油箱漏油。

根据制定各道工序工艺参数,验证相应的模具时,确定该油箱下体所采用的材料为宝钢sT16.试模结果为:抽箱下体一次拉伸模、反向压凸起整形模、切边模均易实现,最难实现的是油箱下体二次带凸缘的拉伸模设计孕妇裤,必须设计结构合理才能避免在零件的A处起皱较大和c圆角处(图1所示)产生滑移现象。为了解决这一问题,设计了如图5所示的二次拉伸模,该拉伸模采用凹模压形垫浮动顶出块的结构,在进行二次拉伸时首先对(单位:省经信厅、省交通运输厅板料进行顶压.材料的流动方向,最后试模成功并投人大批量花边剪的生产。

4结束语

实践证明:对于类仅阶梯状的带不对称凸缘矩形盒形件,完全可以采用二闪分段拉伸的工艺方法来实现。

参考文献

1 王孝陪 冲压手册 北京机械工业出版社,1998

2 中国机械工程学会锻压学会 锻压手册(冲压部分)机械工业出版社 200浮球开关2

3 李硕本 冲压工艺学 机械工业出版社 1982

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